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黔南防腐蝕管道元件輕松取制造許可證 

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　　圖8-9變形原理圖

　　潰功用，矯直時(shí)，鋼管壓扁會(huì)在鋼管中發(fā)生交變的切向應(yīng)力，因?yàn)榘�辛格效�?yīng)和剩余應(yīng)力的作用而使鋼管強(qiáng)度下降。因而鋼管的矯直要嚴(yán)峻控制鋼管的壓扁量。）

　　3螺旋觸摸帶：

　　矯直時(shí)鋼管螺旋跋涉，鋼管與矯直輥的螺旋觸摸帶有必要沿鋼管全長(zhǎng)掩蓋。如圖8-10，有必要建立螺旋觸摸帶與矯直輥傾角、矯直輥數(shù)量和矯直輥距離等的聯(lián)絡(luò)，使鋼管每一斷面均遭到壓扁發(fā)生橢圓效應(yīng)，得到矯直作用。圖8-10矯直原理圖

　　關(guān)于對(duì)向安頓的六輥矯直機(jī)它除運(yùn)用曲折矯直（通過(guò)跋涉基地下輥高度）外，在上下兩個(gè)矯直輥之間還給予一個(gè)徑向壓力。假設(shè)設(shè)兩端矯直輥的距離為L(zhǎng)，則在L的計(jì)劃內(nèi)，包括彈性變形區(qū)和塑性變形區(qū)兩有些。通常情況下，塑性變形區(qū)為L(zhǎng)的40%，即鋼管沿COD曲線(xiàn)曲折。如圖所示�？墒荂A和BD有些的鋼管處于彈性變形區(qū)，所以鋼管沒(méi)有得到任何矯直，只要在AOB計(jì)劃內(nèi)，鋼管因?yàn)榘l(fā)生塑性變形而得到矯直，而在O點(diǎn)的變形量最大，應(yīng)當(dāng)在此點(diǎn)（即基地輥）給鋼管一個(gè)與它的初始曲率相同或稍大一點(diǎn)的曲折曲率，使鋼管得以矯直。

　　依據(jù)下式核算壓下量和撓度值

　　壓下量核算公式：D-SC=×100%D

　　式中：C—壓扁度,通常取C=0.5～1%；D—鋼管直徑；S—矯直時(shí)輥縫。

　　撓度核算公式：

　　σs?L2f=E?D?K

　　式中：F—撓度（基地輥偏移量）；σs—鋼管屈服強(qiáng)度；L—矯直輥輥距；E—鋼管彈性模量；D—鋼管直徑；K—系數(shù)，通常取20～50（隨壓扁度C改變）。

　　8.3.4矯直機(jī)的矯直進(jìn)程及技能控制關(guān)鍵

　　8.3.4.1鋼管的矯直進(jìn)程

　　1鋼管由上游輥道進(jìn)入矯直機(jī)進(jìn)口輥道。

　　2當(dāng)鋼管頭部被進(jìn)口輥道基地方位傳感元件感應(yīng)屆時(shí)，輥道減速。

　　3當(dāng)鋼管頭部被進(jìn)口輥道完畢方位傳感元件感應(yīng)屆時(shí)，進(jìn)口輥道榜首段下落，進(jìn)口快開(kāi)缸閉合延時(shí)開(kāi)始計(jì)時(shí)。

　　4管頭進(jìn)入進(jìn)口矯直輥基地方位時(shí)，進(jìn)口快開(kāi)缸閉合，鋼管被咬入，一同進(jìn)口第二段輥道下落。

　　5通過(guò)快開(kāi)缸延時(shí)的設(shè)定，管頭進(jìn)入基地輥和出口輥基地方位時(shí)，基地輥、出口輥快開(kāi)缸相繼閉合，鋼管進(jìn)入矯直進(jìn)程。

　　6當(dāng)管尾脫離進(jìn)口輥道基地方位傳感元件時(shí)，進(jìn)口輥道榜首段上升。

　　7當(dāng)管尾脫離進(jìn)口輥道完畢方位傳感元件時(shí)，進(jìn)口輥道第二段上升，一同通過(guò)快開(kāi)缸延時(shí)的設(shè)定，管尾到達(dá)進(jìn)口輥、基地輥和出口輥基地方位時(shí)，進(jìn)口輥、基地輥、出口輥快開(kāi)缸相繼翻開(kāi)。

　　8出口輥道上升，鋼管被運(yùn)送到出口輥道完畢擋板處。

　　9出口輥道下降，通道側(cè)門(mén)翻開(kāi)，鋼管靠重力滾到L型接料勾上。

　　10接料勾下落，鋼管滾到吹灰臺(tái)架上，對(duì)鋼管內(nèi)外表氧化鐵皮進(jìn)行吹掃。

　　8.3.4.2技能控制關(guān)鍵

　　1輥距離調(diào)整：輥距離=鋼管外徑-壓下量壓下量=鋼管外徑ⅹ壓下率壓下率依據(jù)表8-3選擇

　　注：按上表依據(jù)鋼管不一樣標(biāo)準(zhǔn)選擇主電機(jī)及進(jìn)口、出口輥道速度。

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